1.本发明涉及菜刀以及刀身。


背景技术：

2.一般家庭、餐厅、食堂等中广泛使用钢制的菜刀(例如参见专利文献1)。钢制的菜刀具有相对容易制作且廉价的特长。
3.与该钢制的菜刀相对地，专利文献2中公开了高硬度且耐蚀性优异的陶瓷的菜刀。在陶瓷的菜刀中，作为强度高、韧性优异的菜刀，已知有部分稳定化锆陶瓷制的菜刀。
4.另外，专利文献3中公开了如下的刀具。即，公开了具备具有基体部和刀刃部的刀身的刀具。该刀具的特征在于，基体部包含第1金属，刀刃部包含第2金属和硬度高于第2金属的硬质颗粒。
5.另外，专利文献4中公开了如下的刀具。即，公开了在刀体下部遍及整个长度地接合有超硬合金制的切断构件的菜刀。
6.现有技术文献
7.专利文献
8.专利文献1：日本特开2016-49314号公报
9.专利文献2：日本特开2014-100179号公报
10.专利文献3：国际公开第2016/208646号公报
11.专利文献4：日本实开昭64-1671号公报


技术实现要素：

12.发明要解决的问题
13.对于这种钢制以外的菜刀虽然有各种公开，但从锋利度和操作性的观点来看，未必具备能够得到满足的性能，期望新型的菜刀。
14.本发明是鉴于上述实际情况而作出的，其目的在于提供操作性和锋利度均良好的菜刀。本发明能够以以下的方式实现。
15.用于解决问题的方案
16.〔1〕一种菜刀，其为具备刀身的菜刀，
17.前述刀身由密度为12.9g/cc以上且杨氏模量为345gpa以上的材料形成。
18.〔2〕根据〔1〕所述的菜刀，其中，前述材料的洛氏硬度为hra81以上。
19.〔3〕根据〔1〕或〔2〕所述的菜刀，其中，前述刀身在对垂直于该刀身的刃厚方向的假想平面的正射投影中，前述刀身的刀刃的算术平均粗糙度ra为0.5μm以上且20μm以下。
20.〔4〕根据〔1〕～〔3〕中任一项所述的菜刀，其中，前述材料为含有碳化钨晶体颗粒的超硬合金。
21.〔5〕根据〔4〕所述的菜刀，其中，前述碳化钨晶体颗粒的平均粒径为0.4μm以上且1.5μm以下。
22.〔6〕根据〔4〕或〔5〕所述的菜刀，其中，前述超硬合金的黏结相为ni基合金。
23.〔7〕一种刀身，其由密度为12.9g/cc以上且杨氏模量为345gpa以上的材料形成。
24.发明的效果
25.通过由比重为12.9g/cc以上的材料形成刀身，从而菜刀自身的重量得到有效利用，操作性和锋利度提高。并且，通过由杨氏模量为345gpa以上的材料形成刀身，从而使用时的刀刃的变形小，因此手的力量容易传递至刀刃，操作性和锋利度提高。
26.材料的洛氏硬度为hra81以上时，菜刀的锋利度耐久。
27.刀身在对垂直于刀身的刃厚方向的假想平面的正射投影中，刀身的刀刃的算术平均粗糙度ra为0.5μm以上且20μm以下时，刀刃成为微小的锯齿状，菜刀的锋利度提高。
28.材料为含有碳化钨晶体颗粒的超硬合金时，刃身的变质受到抑制，菜刀的锋利度耐久。
29.超硬合金含有碳化钨晶体颗粒且碳化钨晶体颗粒的平均粒径为0.4μm以上且1.5μm以下时，菜刀的锋利度进一步提高。
30.超硬合金的黏结相为ni基合金时，对酸、碱的耐腐蚀性优异，菜刀的锋利度更耐久。
附图说明
31.图1为菜刀的一例的俯视图。
32.图2为示出菜刀的试验方法的说明图(实验1)。
33.图3为示出菜刀的试验方法的说明图(实验2～5)。
具体实施方式
34.以下详细对本发明进行说明。需要说明的是，本说明书中，针对数值范围使用“～”的记载只要没有特别说明，则视为包含下限值和上限值的范围。例如，“10～20”的记载视为包含作为下限值的“10”和作为上限值的“20”。即，“10～20”与“10以上且20以下”是相同的含义。
35.菜刀1具备刀身3(参见图1)。刀身3由密度为12.9g/cc以上且杨氏模量为345gpa以上的材料形成。
36.刀身3具备带有刃的刀刃5。刀刃5的尖端部分记为刀尖7，在将薄的食材等切细时使用。刀刃5的靠近手柄9(把手)的部分记为刀枕11，在剥皮等细致的操作时使用。刀枕11中位于手柄9侧的刀刃5的终点部分记为颌部13，在土豆的去芽等时使用。
37.菜刀1的背部分、即刀身3的背部分记为梁15，除了作为用手按压的部位使用以外，也在去鳞等时使用。
38.从有效地利用菜刀1自身的重量、提高操作性和锋利度的观点来看，刀身3的材料的密度为12.9g/cc以上、更优选为13.6g/cc以上、进一步优选为13.9g/cc以上。另一方面，刀身3的材料的密度通常为19.0g/cc以下，优选为14.9g/cc以下。从这些观点来看，刀身3的材料的密度优选为12.9g/cc以上且19.0g/cc以下、更优选为13.6g/cc以上且14.9g/cc以下、进一步优选为13.9g/cc以上且14.9g/cc以下。
39.需要说明的是，材料的密度为利用阿基米德法测得的值。
40.从减小菜刀1使用时的刀刃5的变形、手的力量更容易传递至刀刃5、提高操作性和锋利度的观点来看，刀身3的材料的杨氏模量为345gpa以上、更优选为460gpa以上、进一步优选为520gpa以上。另一方面，刀身3的材料的杨氏模量通常为714gpa以下、优选为610gpa以下。从这些观点来看，刀身3的材料的杨氏模量优选为345gpa以上且714gpa以下、更优选为460gpa以上且610gpa以下、进一步优选为520gpa以上且610gpa以下。
41.需要说明的是，杨氏模量如下所述地进行测定。
42.在刀身3的材料为金属材料的情况下，杨氏模量是指基于jis z 2280所规定的金属材料的高温杨氏模量试验方法的测定值，更具体而言，是指基于超声波脉冲法的测定值。超声波脉冲法中，基于超声波脉冲在试验片中传播时的速度测定动态模量。
43.在刀身3的材料为陶瓷材料的情况下，是指基于jis r 1602所规定的弹性模量试验方法的测定值，更具体而言，是指基于超声波脉冲法的测定值。超声波脉冲法中，基于超声波脉冲在试验片中传播时的速度测定动态模量。
44.以下记载杨氏模量的具体测定方法。对于刀身3，使用纵波振子、横波振子，由脉冲的传播速度测定纵波速度vi(单位：m/s)、横波速度vs(单位：m/s)。理想的是在刀身3中梁15附近的部位、与手柄9对应的部位等相对具有厚度的部位处进行测定。测定中，例如使用日本panametrics公司制超声波高精度厚度计model25l。弹性模量根据测定值由下式算出。需要说明的是，ρ为刀身3的密度(单位：kg/m3)。
[0045][0046]
需要说明的是，测定也可以从刀身3中梁15附近的部位、与手柄9对应的部位等相对具有厚度的部位切出φ10mm(或
□
10mm)、厚度1～3mm的试验片，并将该试验片作为对象来进行。当然，试验片只要能够测定其弹性模量，其大小就没有限制。
[0047]
从菜刀的锋利度长期持续的观点来看，刀身3的材料的洛氏硬度优选为hra81以上、更优选为hra84以上、进一步优选为hra85.5以上。另一方面，刀身3的材料的洛氏硬度通常为hra95以下。从这些观点来看，刀身3的材料的洛氏硬度优选为hra81以上且hra95以下、更优选为hra84以上且hra95以下、进一步优选为hra85.5以上且hra95以下。
[0048]
需要说明的是，洛氏硬度为基于jis z 2245所规定的洛氏硬度试验的试验方法的测定值。
[0049]
以下记载洛氏硬度的具体测定方法。对刀身3压入压头的尖端的曲率半径为0.2mm、且圆锥角度120
°
的金刚石压头。首先，以98n(10kgf)的初试验力安装试样，接着以1471n(150kgf)的试验力进行按压，再次回到98n(10kgf)的初试验力。求出最初施加初试验力时的凹陷的深度与最后回到初试验力时的凹陷的深度之差h(单位：mm)。理想的是在刀身3中梁15附近的部位、与手柄9对应的部位等相对具有厚度的部位处进行测定。测定中，例如使用松泽精机
·
dtr-fa。
[0050]
洛氏硬度通过hra＝100-(h/0.002)求出。
[0051]
需要说明的是，测定也可以从刀身3中梁15附近的部位、与手柄9对应的部位等相对具有厚度的部位切出φ10mm(或
□
10mm)、厚度1～3mm的试验片，并将该试验片作为对象来进行。当然，试验片只要能够测定其洛氏硬度，其大小就没有限制。
[0052]
从菜刀1的锋利度进一步提高的观点来看，在对垂直于刀身3的刃厚方向的假想平面的正射投影中，刀身3的刀刃5的算术平均粗糙度ra优选为0.5μm以上且20μm以下、更优选为1.0μm以上且10μm以下。
[0053]
需要说明的是，算术平均粗糙度ra更具体而言如下所述地进行测定。首先，使用电子显微镜，从刀身3的侧面方向以300倍的倍率拍摄刀身3的刀刃5。接着，将拍摄得到的图像数据输入图像解析软件。图像解析软件可以使用三谷商事株式会社制的winroof。沿着刀刃5的长度方向读取相当于300μm的图像，根据刀刃5的棱线数据算出算术平均粗糙度ra。在刀刃5的不同的5处进行该操作，采用它们的平均作为刀刃5的算术平均粗糙度ra。
[0054]
刀身3的材料优选为超硬合金、钨(w)。作为超硬合金，可适宜地列举出含有碳化钨晶体颗粒的超硬合金(以下也称为“碳化钨(wc)系超硬合金”)。
[0055]
作为碳化钨系超硬合金，可例示出wc-ni-cr系超硬合金、wc-co系超硬合金、wc-co-cr系超硬合金。
[0056]
碳化钨系超硬合金中的黏结相(金属黏结相)的含量没有特别限定。将碳化钨系超硬合金整体设为100体积％时，从缺损难度的观点来看，黏结相的含量优选为8体积％～40体积％。此处所说的“黏结相”在wc-ni-cr系超硬合金中是指“ni-cr”、在wc-co系超硬合金中是指“co”、在wc-co-cr系超硬合金中是指“co-cr”。
[0057]
另外，从对酸、碱的耐腐蚀性优异、菜刀1的锋利度更耐久的观点来看，wc-ni-cr系超硬合金的情况下，黏结相优选为ni基合金。即，将作为“黏结相”的“ni-cr”设为100体积％时，优选包含多于50体积％的“ni”。进而，相对于作为“黏结相”的“ni-cr”100体积％，优选包含1体积％～10体积％的“cr”且余量为“ni”。
[0058]
碳化钨系超硬合金中碳化钨晶体颗粒的平均粒径没有特别限定，从菜刀1的锋利度提高的观点来看，优选为0.4μm以上且1.5μm以下、更优选为0.7μm以上且1.1μm以下。
[0059]
需要说明的是，关于平均粒径(平均晶体粒径)，对材料的截面进行镜面研磨后施行等离子蚀刻，然后使用sem(扫描型电子显微镜)观察截面，使用截距法算出各晶粒的平均粒径而求出。
[0060]
对于作为刀身3的材料的超硬合金，具体而言，可适宜地例示出cis(超硬工具协会标准)019d-2005中的“v30”“v40”“v50”“v60”“v70”“v80”。
[0061]
实施例
[0062]
以下，通过实施例来进一步具体进行说明。表中，如“1*”那样地附加有“*”时，表示为比较例。
[0063]
1.实验1
[0064]
(1)菜刀1的制作
[0065]
制作具备表1中记载的各材料的刀身3的菜刀1。需要说明的是，表1的备注栏示出材料的组成、级别。材料的物性(密度、杨氏模量)示出通过已说明的方法测定的值。
[0066]
[表1]
[0067][0068]
(2)菜刀1的试验方法(评价方法)
[0069]
(2.1)锋利度的试验方法
[0070]
作为切断对象物，使用7.5mm宽度的将与报纸相当的纸重叠而成的纸束21。
[0071]
如图2所示，将菜刀1以其刀刃5朝下的方式固定。
[0072]
以将纸束21接触刀刃5的状态，沿着刀刃5的长度方向使纸束21进行往复运动(参见图2的双箭头)。往复运动设为单程20mm(往复40mm)。
[0073]
往复运动时，将从刀刃5向纸束21施加的载荷调整为约750g。图2中，从刀刃5向纸束21施加的载荷用空心箭头示意性地示出。载荷调整为包含菜刀1的重量在内合计为约750g。
[0074]
将纸束21的1次往复的往复运动记为切断次数1次。每个切断次数数出被完全切断的纸的张数。
[0075]
实验1中，根据切断次数为100次时的切断张数来评价菜刀1的锋利度。
[0076]
评价的分数设为以下的1～5。
[0077]
分数1：切断张数60张以下
[0078]
分数2：切断张数61～80张
[0079]
分数3：切断张数81～100张
[0080]
分数4：切断张数101～120张
[0081]
分数5：切断张数121张以上
[0082]
(2.2)操作性的试验方法
[0083]
令5名被试者用菜刀1切萝卜，按照以下3段进行评价。
[0084]
分数1：操作性差
[0085]
分数2：操作性普通
[0086]
分数3：操作性良好
[0087]
(2.3)菜刀1的综合评价
[0088]
将锋利度的试验中的分数与操作性的试验中的分数相加，通过合计分数进行菜刀1的综合评价。
[0089]
(3)菜刀1的评价结果
[0090]
评价结果一并记于表1。
[0091]
实验例1-7不满足下述要件(a)(b)的至少1者。
[0092]
实验例8、9、10满足下述要件(a)(b)的全部。
[0093]
·
要件(a)：刀身的材料的密度为12.9g/cc以上。
[0094]
·
要件(b)：刀身的材料的杨氏模量为345gpa以上。
[0095]
要件(a)(b)全部满足的实验例8、9、10的综合评价均为8以上，操作性和锋利度优异。与此相对，不满足要件(a)(b)的至少1者的实验例1-7的综合评价均为7以下，操作性和锋利度的至少一者差。
[0096]
2.实验2
[0097]
(1)菜刀1的制作
[0098]
制作具备表2中记载的各材料的刀身3的菜刀1。需要说明的是，表2的备注栏示出材料的组成、级别。材料的物性(密度、杨氏模量、hra)示出通过已说明的方法测定的值。
[0099]
[表2]
[0100][0101]
(2)菜刀1的试验方法(评价方法)
[0102]
实验2中，进行锋利度的试验。
[0103]
作为切断对象物，使用7.5mm宽度的将与报纸相当的纸重叠而成的纸束21。
[0104]
如图3所示，将菜刀1以其刀刃5朝上的方式固定。
[0105]
以将纸束21接触刀刃5的状态，沿着刀刃5的长度方向使纸束21进行往复运动(参见图3的双箭头)。往复运动设为单程20mm(往复40mm)。
[0106]
往复运动时，将从刀刃5向纸束21施加的载荷调整为约750g。图3中，从刀刃5向纸束21施加的载荷用空心箭头示意性地示出。载荷调整为包含菜刀1的重量在内合计为约750g。
[0107]
将纸束21的1次往复的往复运动记为切断次数1次。每个切断次数数出被完全切断的纸的张数。
[0108]
实验2中，根据切断次数为100次时的切断张数来评价菜刀1的初始的锋利度。另外，根据切断次数为300次时的切断张数来评价菜刀1的末期的锋利度。
[0109]
评价的分数设为以下的1～5。
[0110]
分数1：切断张数60张以下
[0111]
分数2：切断张数61～80张
[0112]
分数3：切断张数81～100张
[0113]
分数4：切断张数101～120张
[0114]
分数5：切断张数121张以上
[0115]
(3)菜刀1的评价结果
[0116]
评价结果一并记于表2。
[0117]
实验例12满足下述要件(a)(b)，但不满足下述要件(c)。
[0118]
实验例13、14、15、16、17、18满足下述要件(a)(b)(c)的全部。
[0119]
·
要件(a)：刀身的材料的密度为12.9g/cc以上。
[0120]
·
要件(b)：刀身的材料的杨氏模量为345gpa以上。
[0121]
·
要件(c)：刀身的材料的洛氏硬度为hra81以上。
[0122]
满足要件(c)的实验例13、14、15、16、17、18的初始的锋利度为“4”以上，是优异的，在末期评价也为“4”以上，锋利度持续。
[0123]
与此相对，不满足要件(c)的实验例12虽然初始的锋利度为“4”，是优异的，但末期的评价为“3”，锋利度降低。
[0124]
3.实验3
[0125]
(1)菜刀1的制作
[0126]
制作具备表3中记载的各材料的刀身3的菜刀1。需要说明的是，表3的备注栏示出材料的组成、级别。材料的物性(ra)示出通过已说明的方法测定的值。
[0127]
[表3]
[0128]
表3
[0129][0130]
(2)菜刀1的试验方法(评价方法)
[0131]
实验3中，进行锋利度的试验。
[0132]
作为切断对象物，使用7.5mm宽度的将与报纸相当的纸重叠而成的纸束21。
[0133]
如图3所示，将菜刀1以其刀刃5朝上的方式固定。
[0134]
以将纸束21接触刀刃5的状态，沿着刀刃5的长度方向使纸束21进行往复运动(参见图3的双箭头)。往复运动设为单程20mm(往复40mm)。
[0135]
往复运动时，将从刀刃5向纸束21施加的载荷调整为约750g。图3中，从刀刃5向纸束21施加的载荷用空心箭头示意性地示出。载荷调整为包含菜刀1的重量在内合计为约750g。
[0136]
将纸束21的1次往复的往复运动记为切断次数1次。每个切断次数数出被完全切断的纸的张数。
[0137]
实验3中，根据切断次数为50次时的切断张数来评价菜刀1的锋利度。
[0138]
评价的分数设为以下的1～5。
[0139]
分数1：切断张数100张以下
[0140]
分数2：切断张数101～120张
[0141]
分数3：切断张数121～140张
[0142]
分数4：切断张数141～160张
[0143]
分数5：切断张数161张以上
[0144]
(3)菜刀1的评价结果
[0145]
评价结果一并记于表3。
[0146]
实验3中，对各要件的满足状况进行说明。需要说明的是，表3中虽然未记载下述要件(a)(b)(c)，但满足状况如下所述。
[0147]
实验例19的材料与实验例4(表1)以及实验例11(表2)的材料相同，下述要件(a)(b)(c)均不满足。
[0148]
实验例21、22、23、24、25满足下述要件(a)(b)(c)(d)的全部。
[0149]
实验例20、26满足下述要件(a)(b)(c)，但不满足要件(d)。
[0150]
·
要件(a)：刀身的材料的密度为12.9g/cc以上。
[0151]
·
要件(b)：刀身的材料的杨氏模量为345gpa以上。
[0152]
·
要件(c)：刀身的材料的洛氏硬度为hra81以上。
[0153]
·
要件(d)：刀身的刀刃的算术平均粗糙度ra为0.5μm以上且20μm以下。
[0154]
满足要件(d)的实验例21、22、23、24、25的评价为“4”以上，刀刃成为微小的锯齿状，菜刀1的锋利度优异。实验例22、23、24的评价为“5”，菜刀1的锋利度特别优异。
[0155]
与此相对，不满足要件(d)的实验例20、26的评价为“3”，菜刀1的锋利度稍差。
[0156]
4.实验4
[0157]
(1)菜刀1的制作
[0158]
制作具备表4中记载的各材料的刀身3的菜刀1。需要说明的是，表4的备注栏示出材料的级别、黏结相。材料的物性(碳化钨晶体颗粒的平均粒径)示出通过已说明的方法测定的值。
[0159]
[表4]
[0160]
表4
[0161][0162]
(2)菜刀1的试验方法(评价方法)
[0163]
实验4中，测定在水中放置前后的菜刀1的锋利度。将菜刀1在水中放置前，按照下述方法评价锋利度。然后，将菜刀1在水中放置24小时后，按照与放置前同样的以下方法评价锋利度。
[0164]
以下记载锋利度的评价方法。
[0165]
作为切断对象物，使用7.5mm宽度的将与报纸相当的纸重叠而成的纸束21。
[0166]
如图3所示，将菜刀1以其刀刃5朝上的方式固定。
[0167]
以将纸束21接触刀刃5的状态，沿着刀刃5的长度方向使纸束21进行往复运动(参见图3的双箭头)。往复运动设为单程20mm(往复40mm)。
[0168]
往复运动时，将从刀刃5向纸束21施加的载荷调整为约750g。图3中，从刀刃5向纸束21施加的载荷用空心箭头示意性地示出。载荷调整为包含菜刀1的重量在内的合计约750g。
[0169]
将纸束21的1次往复的往复运动记为切断次数1次。每个切断次数数出被完全切断的纸的张数。
[0170]
实验4中，根据切断次数为50次时的切断张数来评价菜刀1的锋利度。
[0171]
评价的分数设为以下的1～5。
[0172]
分数1：切断张数100张以下
[0173]
分数2：切断张数101～120张
[0174]
分数3：切断张数121～140张
[0175]
分数4：切断张数141～160张
[0176]
分数5：切断张数161张以上
[0177]
(3)菜刀1的评价结果
[0178]
评价结果一并记于表4。
[0179]
实验4中，对各要件的满足状况进行说明。需要说明的是，表4中虽然未记载下述要件(a)(b)(c)，但满足状况如下所述。
[0180]
实验例27的材料与实验例4(表1)、实验例11(表2)以及实验例19(表3)的材料相同，下述要件(a)(b)(c)均不满足。
[0181]
实验例29、30、31、32、33满足下述要件(a)(b)(c)(e)的全部。
[0182]
实验例28、34满足下述要件(a)(b)(c)，但不满足要件(e)。
[0183]
·
要件(a)：刀身的材料的密度为12.9g/cc以上。
[0184]
·
要件(b)：刀身的材料的杨氏模量为345gpa以上。
[0185]
·
要件(c)：刀身的材料的洛氏硬度为hra81以上。
[0186]
·
要件(e)：碳化钨晶体颗粒的平均粒径为0.4μm以上且1.5μm以下。
[0187]
与不满足要件(e)的实验例28、34相比，满足要件(e)的实验例29、30、31、32、33在水中放置前后评价均为“4”以上，锋利度优异。碳化钨晶体颗粒的平均粒径为0.7μm以上且1.1μm以下的实验例31、32在水中放置24小时前后评价均“5”，锋利度特别优异。
[0188]
5.实验5
[0189]
(1)菜刀1的制作
[0190]
制作具备表5中记载的各材料的刀身3的菜刀1。需要说明的是，表5的备注栏示出材料的级别、黏结相。
[0191]
[表5]
[0192]
表5
[0193][0194]
(2)菜刀1的试验方法(评价方法)
[0195]
实验5中，测定在盐水中放置前后的菜刀1的锋利度。将菜刀1在盐水中放置前，按照下述方法评价锋利度。然后，将菜刀1在盐水中放置48小时、72小时后，按照与放置前同样
的以下方法评价锋利度。
[0196]
以下记载锋利度的评价方法。
[0197]
作为切断对象物，使用7.5mm宽度的将与报纸相当的纸重叠而成的纸束21。
[0198]
如图3所示，将菜刀1以其刀刃5朝上的方式固定。
[0199]
以将纸束21接触刀刃5的状态，沿着刀刃5的长度方向使纸束21进行往复运动(参见图3的双箭头)。往复运动设为单程20mm(往复40mm)。
[0200]
往复运动时，将从刀刃5向纸束21施加的载荷调整为约750g。图3中，从刀刃5向纸束21施加的载荷用空心箭头示意性地示出。载荷调整为包含菜刀1的重量在内合计为约750g。
[0201]
将纸束21的1次往复的往复运动记为切断次数1次。每个切断次数数出被完全切断的纸的张数。
[0202]
实验5中，根据切断次数为50次时的切断张数来评价菜刀1的锋利度。
[0203]
评价的分数设为以下的1～5。
[0204]
分数1：切断张数100张以下
[0205]
分数2：切断张数101～120张
[0206]
分数3：切断张数121～140张
[0207]
分数4：切断张数141～160张
[0208]
分数5：切断张数161张以上
[0209]
(3)菜刀1的评价结果
[0210]
评价结果一并记于表5。
[0211]
实验5中，对各要件的满足状况进行说明。需要说明的是，表5中虽然未记载下述要件(a)(b)(c)，但满足状况如下所述。
[0212]
实验例35的材料与实验例4(表1)、实验例11(表2)、实验例19(表3)以及实验例27(表4)的材料相同，下述要件(a)(b)(c)均不满足。
[0213]
实验例36的材料与实验例3(表1)的材料相同，下述要件(a)(b)(c)均不满足。
[0214]
实验例39满足下述要件(a)(b)(c)(f)的全部。
[0215]
实验例37、38满足下述要件(a)(b)(c)，但不满足要件(f)。
[0216]
·
要件(a)：刀身的材料的密度为12.9g/cc以上。
[0217]
·
要件(b)：刀身的材料的杨氏模量为345gpa以上。
[0218]
·
要件(c)：刀身的材料的洛氏硬度为hra81以上。
[0219]
·
要件(f)：超硬合金的黏结相为ni基合金。
[0220]
不满足要件(f)的实验例37、38在盐水中放置72小时时，评价从“5”降低为“4”，锋利度降低。与此相对，满足要件(f)的实验例39在盐水中放置72小时前后评价均为“5”，锋利度持续。
[0221]
6.实验结果的总结
[0222]
通过由比重为12.9g/cc以上的材料形成刀身3，从而会有效地利用菜刀1自身的重量，操作性和锋利度提高。并且，通过由杨氏模量为345gpa以上的材料形成刀身3，从而使用时的刀刃的变形小，因此手的力量容易传递至刀刃，操作性和锋利度提高。
[0223]
材料的洛氏硬度为hra81以上时，能够使菜刀的锋利度持续。
[0224]
刀身3的刀刃的算术平均粗糙度ra为0.5μm以上且20μm以下时，刀刃成为微小的锯齿状，菜刀的锋利度提高。
[0225]
材料为含有碳化钨晶体颗粒的超硬合金时，刃身的变质受到抑制，菜刀的锋利度耐久。
[0226]
在超硬合金含有碳化钨晶体颗粒且碳化钨晶体颗粒的平均粒径为0.4μm以上且1.5μm以下时，菜刀1的锋利度优异。
[0227]
超硬合金的黏结相为ni基合金时，对化学药品的耐腐蚀性优异，菜刀1的锋利度更耐久。
[0228]
本发明不限定于上述说明的实施方式，可以在本发明的权利要求所示的范围内进行各种变形或变更。
[0229]
(1)上述实施方式中示出了在刀身3的梁15的基端侧设置有作为与刀身3不同的构件的手柄9的方式，但由其他构件形成的手柄9并非必需。例如，也可以对刀身3的基端侧进行加工而使其作为用手握持的手柄发挥作用。
[0230]
附图标记说明
[0231]1…
菜刀
[0232]3…
刀身
[0233]5…
刀刃
[0234]7…
刀尖
[0235]9…
手柄
[0236]
11
…
刀枕
[0237]
15
…
梁
[0238]
21
…
纸束