1.本公开涉及真空绝热体、冰箱和用于制造冰箱的方法。


背景技术：

2.真空绝热体(vacuum adiabatic body)是一种通过对其主体内部进行真空处理来抑制热传递的产品。真空绝热体可以减少通过对流和传导进行的热传递，因此被应用于加热设备和制冷设备。在应用于冰箱的典型绝热方法中，虽然其在冷藏和冷冻中应用不同，但通常设置具有约30cm或更大厚度的泡沫聚氨酯绝热壁。然而，冰箱的内部容积因此被减少。
3.为了增加冰箱的内部容积，尝试将真空绝热体应用于冰箱。
4.首先，本技术人的韩国专利第10-0343719号(参考文献1)已经公开。根据参考文献1，公开了一种制备真空绝热板并将其内置于冰箱的壁中的方法，而且真空绝热板的外部通过单独模制为泡沫聚苯乙烯来完成整饰(finish)。根据该方法，不需要额外的发泡，并且提升了冰箱的绝热性能。然而，制造成本会增加，并且制造方法复杂。
5.作为另一示例，在韩国专利公开第10-2015-0012712号(参考文献2)中已经公开了一种使用真空绝热材料设置壁并附加地使用泡沫填充材料设置绝热壁的技术。根据参考文献2，制造成本增加，且制造方法复杂。
6.作为又一示例，尝试使用作为单个产品的真空绝热体来制造冰箱的所有壁。例如，将冰箱的绝热结构设置为处于真空状态的技术已经在美国专利待审公开us2040226956a1(参考文献3)中公开。但是，通过将冰箱的壁设置为具有足够的真空难以获得实用化水平的绝热效果。具体地，存在如下限制：难以在具有不同温度的外壳体与内壳体之间的接触部处防止热传递现象，难以维持稳定的真空状态，以及难以防止由于真空状态的负压产生的壳体变形。由于这些限制，参考文献3中公开的技术被限制为低温冰箱，并且没有提供适用于一般家庭的技术水平。
7.可选地，本技术人已经申请了韩国专利公开第10-2017-0016187号(参考文献4)，其公开了真空绝热体和冰箱。根据本公开，冰箱的门和主体二者均设置为真空绝热体，而且大的绝热材料被加到门的边缘以防止冷空气从门和主体的边缘泄漏。然而，存在的限制在于制造复杂，且冰箱的内部容积被大大减小。
8.冰箱内设有蒸发器，根据蒸发器的累计使用情况，在蒸发器上会产生厚厚的霜。由于蒸发器的霜会对蒸发器的性能产生不利影响，因此定期将其融化并去除。在此，从蒸发器中去除霜被称为除霜操作。在除霜操作期间产生的除霜水被排放到冰箱外部。
9.作为用于将除霜水排放到冰箱外部的技术，已经提出了美国专利第us9863689b2号(参考文献5)。在参考文献5中，用于排放除霜水的软管和用于打开和关闭软管的阀设置在冰箱的外部。软管穿过泡沫绝热材料，然后被引导到外部。
10.参考文献5的技术可以应用于使用泡沫的冰箱的情况。具体地，使用泡沫的冰箱使用厚度为几十厘米的绝热部分。另一方面，当冰箱使用真空绝热体时，即使绝热部分较厚，也使用厚度仅为几十毫米的绝热部分。另外，当使用泡沫和当使用真空绝热体时，存在许多
差异，诸如真空度和材料差异。
11.由于这种结构差异，在使用真空绝热体的冰箱的情况下，由于厚度薄，因此存在大量冷空气通过除霜水的排放结构之间的间隙而损失的限制。
12.在使用真空绝热体的冰箱的情况下，由于通过金属连接体及其焊接提供真空，因此存在各部分之间的传导冷却损失大的限制。
13.在使用真空绝热体的冰箱中，由于厚度小，大量冷空气被渗透。在这种情况下，存在由于除霜水的冻结而发生故障的限制。
14.在使用真空绝热体的冰箱的情况下，温度变化由于金属结构而很大，并且在除霜操作期间由于温度变化而在金属结构周围产生的露水不利地影响产品的可靠性。


技术实现要素：

技术问题
15.实施例提供了一种冰箱，在该冰箱中，通过穿过真空绝热体的薄间隙的冷空气损失被减少。
16.实施例还提供了一种冰箱，在该冰箱中，由于构成真空绝热体的金属结构的高导热性而使得各部分之间的传导冷却损失被减少。
17.实施例还提供了一种冰箱，在该冰箱中，防止了由于真空绝热体的厚度小而产生的除霜水被冻结，以防止产品损坏。
18.实施例还提供了一种冰箱，在该冰箱中，防止了在冰箱的除霜操作期间由于温度变化而在金属结构周围产生露水，以提高产品的可靠性。技术方案
19.在一个实施例中，一种真空绝热体包括：薄管，其被配置为将第一板的开口连接到第二板的开口，所述薄管被配置为限定板的第三空间的壁的至少一部分；以及绝热材料，其具有延伸部和头部，所述延伸部设置在薄管内部以执行相对于薄管的绝热操作，所述头部设置在所述延伸部的端部上以便在第一板和第二板的至少一侧处，其中，除霜水穿过绝热材料的内部。
20.还可以设置有穿过绝热材料的内部以允许材料在第一空间与第二空间之间通过的贯通管线，以允许除霜水通过而不冻结。
21.头部可以防止板暴露于由各板之中的每个板所限定的空间，以防止在头部与板之间发生热传导。
22.薄管可以是褶皱管，并且褶皱管可以具有包括以下各项的横截面：两个垂直(vertical)部分；两个水平部分；以及倒圆(rounded)延伸距离部分，其设置在所述两个垂直部分与所述两个水平部分之间。因此，可以减少热传导传递的量，同时使用能够大规模生产的廉价部件，以降低使用真空绝热体的绝热产品的价格。
23.与第二空间相比，第一空间可以具有低温，头部可以设置在第一板侧，并且头部可以被配置为阻止第一板的开口的邻近部分暴露于第一空间，以便中断第一板的开口的邻近部分的对流冷却。因此，可以减少来自第一板侧的低温空间的冷空气损失。在此，头部可以不设置在第二板侧以允许热量从高温侧传递，从而防止产品被其周边部分的除霜水和水分损坏。
24.管可以联接到薄管的一侧，以提供便于大规模生产和产品应用的设备。
25.引导板可以联接到薄管的一侧或两侧，使得引导板的联接和组装更简单。在此，当与引导板被联接至的薄管的一侧相对应的板的开口大于另一板的开口时，工人可以更简单地安装除霜水的排放结构。可选地，可以通过防止产品失效和抑制应力发生来延长产品寿命。
26.在另一实施例中，一种冰箱包括：排水部(drain)，其设置在主体中以将蒸发器中产生的除霜水排放到容纳空间的外部，其中，排水部包括：薄管；排水管，其设置在薄管内部以排放除霜水；以及绝热材料，其具有延伸部和头部，所述延伸部沿着排水管延伸以阻挡排水管与薄管之间的热传递，所述头部设置在延伸部的两侧中的靠近容纳空间的仅一侧处。由于头部仅设置在一侧，因此可以平衡在两个方向上的对流操作，并且可以实现延伸部内的热平衡。可以抑制外周部分中的除霜水和水分的冷却，并且可以减少泄漏热量。
27.头部可以阻挡容纳空间与容纳空间的壁表面之间的对流冷却，因为容纳空间与壁表面紧密接触。因此，可以防止由于对流传输而导致的冷却泄漏。
28.在延伸部的远离容纳空间的另一侧处可以允许薄管的对流加热。因此，外部热量可以被用作溶解除霜水的热量。
29.主体可以使用真空绝热体，并且薄管可以包括延伸距离部分以增加热传导距离，从而减少各板之间的热传导。因此，可以减少流向真空绝热体的内部和外部的传导热传递的量。
30.薄管可以包括：主体，其包括至少两个延伸距离部分；以及联接部分，其在主体的端部处联接到每个板，以增加用于传导热传递的距离。
31.在又一实施例中，一种制造包括真空绝热体的冰箱的方法，所述真空绝热体包括薄管并用作主体，所述方法包括：向薄管的至少一侧提供联接结构；将薄管的一侧固定到所述板中的一个板；以及将薄管的另一侧固定到所述板中的另一个板。因此，穿过真空绝热体的部分可以方便地安装在冰箱中而不会被损坏。
32.可以将引导板联接到所述薄管的另一侧，以更方便地将该部分插入到真空绝热体中。
33.与所述薄管的另一侧相对应的板的开口可以大于与所述薄管的一侧相对应的板的开口，使得该部分更容易插入到一侧中。
34.引导板的外径可以大于与所述薄管的另一侧相对应的板的开口的外径，以允许引导板被钩住(hook)。
35.薄管可以包括具有多个褶皱的主体，并且联接结构可以是联接到主体的两端的管。因此，可以廉价地使用能够大规模生产的部分。
36.在将所述薄管的另一侧和所述板中的另一个彼此联接之前，可以将成对的板彼此联接。因此，它可以具有使部件的供应和需求以及制造场所的流动平滑的优点。
37.在将所述薄管的一侧固定到所述板中的一个之后，可以将成对的板彼此联接。因此，它可以具有使部件的供应和需求以及制造场所的流动平滑的优点。本发明的有益效果
38.根据实施例，可以减少通过设置为薄壁的除霜水的排放结构的对流热损失泄漏。
39.根据实施例，可以减少由于构成真空绝热体的金属结构的高热导率而引起的各部
分之间的传导冷却损失。
40.根据实施例，可以防止由于冷空气渗透而在窄的除霜水的排放通道中可能发生的冻结，从而防止产品被损坏。
41.根据实施例，可以防止在冰箱的除霜操作期间由于温度变化而在金属结构周围出现露水，并且可以提高产品的可靠性，并且可以防止由于所产生的露水冻结而导致产品失效。
附图说明
42.图1是根据实施例的冰箱的透视图。
43.图2是示意性示出用在冰箱的主体和门中的真空绝热体的视图。
44.图3是示出根据各种实施例的真空空间的内部构造的视图。
45.图4是示出根据各种实施例的抗传导片(conductive resistance sheet)及其周边部的视图。
46.图5是示出通过应用模拟根据真空压力的绝热性能的变化和气体传导率的变化的图。
47.图6是示出在使用支撑件时通过观察在真空绝热体内部的排气过程中的时间和压力所获得的结果的图。
48.图7是示出通过比较真空压力与气体传导率所获得的结果的图。
49.图8是观察冰箱内部的透视图。
50.图9是根据实施例的排水部的透视图。
51.图10是排水部的横截面图。
52.图11至图13是用于说明根据实施例的褶皱管绝热材料的效果的视图，其中，图11是将根据实施例的头部设置在褶皱管绝热材料的一端上的情况与头部设置在褶皱管绝热材料的所有两端上的情况进行比较的视图，图12是示出各板之间的传导热流的视图，以及图13是根据绝热方式比较排水部的各点的温度变化的视图。
53.图14是根据另一实施例的排水部的横截面图。
54.图15是示出褶皱型抗传导片与管线的联接的视图。
55.图16是用于说明根据另一实施例的用于制造冰箱的方法的流程图。
56.图17是示出根据另一实施例的褶皱管和联接到褶皱管的两端中的每一端的部分的视图。
57.图18是根据又一实施例的排水部的横截面图。
58.图19是用于说明根据又一实施例的用于制造冰箱的方法的流程图。
具体实施方式
59.在下文中，将参考附图描述示例性实施例。然而，本发明可以以许多不同的形式来实施，而不应该被解释为受限于本文所述的实施例，并且理解本发明精神的本领域普通技术人员可以容易地通过增加、改变、删除和添加部件来实施包括在同一构思范围内的其他实施例；而应该理解的是它们也被包括在本发明的范围内。
60.以下所示的附图可以显示为与实际产品不同，或者可以删除夸大或简单或详细的
部件，但是这旨在便于理解本发明的技术思想。其不应被解释为限制性的。但是，它将尽量尝试显示实际的形状。
61.以下实施例可以应用于另一实施例的描述，除非该另一实施例与其彼此冲突，并且可以在在另一构造中仅被修改的特定部分被应用的状态下，修改任何一个实施例的一些构造。
62.在以下描述中，真空压力意指低于大气压的任何压力状态。另外，a的真空度高于b的真空度这种表达意味着a的真空压力低于b的真空压力。
63.图1为根据实施例的冰箱的透视图。
64.参考图1，冰箱1包括：主体2，其设有能够储藏存储物品的腔室9；以及门3，其被设置为打开和关闭主体2。门3可以可旋转或可滑动移动地设置以打开/关闭腔室9。腔室9可以提供冷藏室和冷冻室中的至少一者。
65.多个部件构成制冷循环，在该循环中冷空气被供给到腔室9中。具体地，这些部件包括：压缩机4，用于压缩制冷剂；冷凝器5，用于使已压缩的制冷剂冷凝；膨胀器6，用于使已冷凝的制冷剂膨胀；以及蒸发器7，用于使已膨胀的制冷剂蒸发，以带走热量。作为典型的结构，风扇可以被安装在邻近蒸发器7的位置处，并且从风扇吹出的流体可以穿过蒸发器7，然后被吹入腔室9中。通过由风扇调节吹送量和吹送方向、调节循环的制冷剂的量、或者调节压缩机的压缩率来控制冷冻负荷，从而能够控制冷藏空间或冷冻空间。
66.图2是示意性地示出用在冰箱的主体和门中的真空绝热体的视图。在图2中，主体侧真空绝热体在顶表面和侧表面的壁被移除的状态下示出，且门侧真空绝热体在前表面的壁的一部分被移除的状态下示出。此外，为了便于理解，示意性示出了设置在抗传导片处的部分的区段。
67.参考图2，真空绝热体包括：第一板10，用于提供低温空间的壁；第二板20，用于提供高温空间的壁；真空空间50，其被限定为在第一板10与第二板20之间的间隙。而且，真空绝热体包括抗传导片60和63，用以防止第一板10与第二板20之间的热传导。设置了用于对第一板10和第二板20进行密封的密封件61，使得真空空间50处于密封状态。当真空绝热体被应用于冰箱或加热柜时，第一板10可以被称为内壳体，而第二板20可以被称为外壳体。其中容纳了提供制冷循环的部件的机器室8被放置在主体侧真空绝热体的后下侧，且用于通过排出真空空间50中的空气以形成真空状态的排气端口40被设置在真空绝热体的任一侧处。此外，还可以安装穿过真空空间50的管线64，以便安装除霜水管线和电线。
68.第一板10可以至少限定设置到其上的用于第一空间的壁的一部分。第二板20可以至少限定设置到其上的用于第二空间的壁的一部分。第一空间和第二空间可以被限定为具有不同温度的空间。这里，每个空间的壁不仅可以用作直接接触该空间的壁，而且还可以用作不接触该空间的壁。例如，本实施例的真空绝热体还可以被应用到进一步具有与各空间接触的单独的壁的产品。
69.导致真空绝热体的绝热效果的损失的热传递因素是：第一板10与第二板20之间的热传导、第一板10与第二板20之间的热辐射、以及真空空间50的气体传导。
70.在下文中，将提供抗热单元(heat resistance unit)，该抗热单元被设置为减少与热传递的这些因素相关的绝热损失。同时，本实施例的真空绝热体和冰箱不排除在真空绝热体的至少一侧处进一步设置有另一绝热装置的情况。因此，还可以将使用发泡等的绝
热装置设置到真空绝热体的另一侧。
71.图3是示出根据各种实施例的真空空间的内部构造的视图。
72.首先，参考图3a，真空空间50可被设置在第三空间中，该第三空间的压力与第一空间和第二空间各自的压力不同，优选地呈真空状态，从而减少绝热损失。第三空间的温度可以被设置成介于第一空间的温度与第二空间的温度之间。由于第三空间是被设置为处于真空状态的空间，所以由于对应于第一空间与第二空间之间压力差的力，第一板10和第二板20受到沿使它们彼此靠近的方向收缩的力。因此，真空空间50可以在真空空间50的体积减小的方向上变形。在此情况下，绝热损失可能由于以下原因而产生：由真空空间50的收缩引起的热辐射量的增加，以及由板10和板20之间的接触引起的热传导量的增加。
73.可以提供支撑件30以减小真空空间50的变形。支撑件30包括杆31。杆31可以相对于板沿基本垂直的方向延伸，以支撑第一板与第二板之间的距离。可以在杆31的至少任一端部上附加地设置支撑板35。支撑板35可以将至少两个或更多个杆31彼此连接，以相对于第一板10和第二板20在水平方向上延伸。支撑板35可以被设置为板状，或者可以被设置为格状，以减小支撑板与第一板10或第二板20接触的面积，从而减小热传递。杆31和支撑板35在至少一个部分处彼此固定，以便一起插入第一板10与第二板20之间。支撑板35与第一板10和第二板20中的至少一者接触，从而防止第一板10和第二板20变形。此外，基于杆31的延伸方向，支撑板35的总截面积被设置为大于杆31的总截面积，以使通过杆31传递的热量可以通过支撑板35扩散。
74.支撑件30可以由选自pc、玻璃纤维pc、低脱气pc、pps和lcp的树脂制成，以获得高抗压强度、低脱气和吸水率、低导热率、高温下的高抗压强度、和优异的加工性。
75.将描述抗辐射片(radiation resistance sheet)32，该抗辐射片用于减少通过真空空间50在第一板10与第二板20之间的热辐射。第一板10和第二板20可以由能够防止腐蚀并提供足够强度的不锈钢材料制成。由于不锈钢材料具有0.16的相对高辐射率(emissivity)，因此可以传递大量的辐射热。此外，由树脂制成的支撑件30的辐射率低于板的辐射率，并且支撑件30没有完全地设置到第一板10和第二板20的内表面。这样，支撑件30对辐射热没有很大的影响。因此，可以在真空空间50的大部分区域上以板形状设置抗辐射片32，以便集中减少在第一板10和第二板20之间传递的辐射热。具有低辐射率的产品可以被用作抗辐射片32的材料。在一实施例中，具有0.02的辐射率的铝箔可以用作抗辐射片32。而且，由于使用一个抗辐射片可能无法充分地阻止热辐射的传递，因此可以以一定距离设置至少两个抗辐射片32，以便不互相接触。而且，至少一个抗辐射片可以以与第一板10或第二板20的内表面接触的状态来设置。
76.再次参考图3b，板之间的距离由支撑件30保持，而且可以在真空空间50中填充多孔材料33。多孔材料33可以具有比第一板10和第二板20的不锈钢材料的辐射率更高的辐射率。但是，由于多孔材料33被填充在真空空间50中，因此多孔材料33具有抵抗辐射热传递的高效率。
77.在这个实施例中，可以制造不带有抗辐射片32的真空绝热体。
78.参考图3c，可以不设置用于保持真空空间50的支撑件30。多孔材料333可以被设置为由膜34围绕而不是由支撑件30围绕。这里，多孔材料33可以以被压缩的状态设置，以维持真空空间的间隙。膜34由例如pe材料制成，该膜34可以以在膜34中打孔的状态设置。
79.在这个实施例中，可以制造不带有支撑件30的真空绝热体。也就是说，多孔材料33可以一起执行抗辐射片32的功能和支撑件30的功能。
80.图4是示出根据各种实施例的抗传导片及其周边部的视图。图2中简单地示出了各抗传导片的结构，但应该参考附图来详细理解。
81.首先，图4a中提出的抗传导片可以应用于主体侧真空绝热体。特别地，第一板10和第二板20要被密封，以对真空绝热体的内部抽真空。在这种情况下，由于两个板的温度彼此不同，在两个板之间可能发生热传递。设置抗传导片60来防止在不同的两种板之间的热传导。
82.抗传导片60可以设置有密封件61，抗传导片60的两个端部在该密封件61处被密封，以至少限定用于第三空间的壁的一部分并保持真空状态。抗传导片60可以被设置为以微米为单位的薄箔(thin foil)，来减少沿着用于第三空间的壁传导的热量的量。密封件610可以被设置为焊接部。即，抗传导片60与板10和板20可以被彼此熔合。为了在抗传导片60与板10和20之间引起熔合操作，抗传导片60以及板10和20可以由相同的材料制成，而且不锈钢材料可以被用作该材料。密封件610并不受限于焊接部，并且可以通过诸如扣紧(cocking)的工艺来设置。抗传导片60可以设置为弯曲形状。因此，抗传导片60的热传导距离设置得比每个板的线性距离更长，从而可以进一步减少热传导的量。
83.沿着抗传导片60发生温度变化。因此，为了阻止热量传递到抗传导片60的外部，可以在抗传导片60的外部设置屏蔽件62，以便产生绝热操作。换句话说，在冰箱的情况下，第二板20具有高温，且第一板10具有低温。此外，在抗传导片60中发生从高温到低温的热传导，因此抗传导片60的温度会急剧变化。因此，当抗传导片60相对于其外部敞开(opened)时，可严重地发生经过敞开位置的热传递。为了减少热损失，在抗传导片60的外部设置屏蔽件62。例如，当抗传导片60暴露于低温空间和高温空间中的任一空间时，抗传导片60以及其暴露部分并不用作抗传导件(conductive resistor)，但这不是优选的。
84.屏蔽件62可以设置为与抗传导片60的外表面接触的多孔材料。屏蔽件62可以设置为绝热结构，例如单独的衬垫，该屏蔽件被放置在抗传导片60的外部。屏蔽件62可以被设置为真空绝热体的一部分，当主体侧真空绝热体相对于门侧真空绝热体关闭时，该屏蔽件被设置在面向对应的抗传导片60的位置处。为了减少即使在主体和门被打开时的热损失，屏蔽件62可以设置为多孔材料或单独的绝热结构。
85.图4b中提出的抗传导片可以应用于门侧真空绝热体。在图4b中，详细描述了与图4a的部分不同的部分，并且相同的描述被应用于与图4a的部分相同的部分。在抗传导片60的外部进一步设置侧框架(side frame)70。在侧框架70上可以放置用于在门与主体之间进行密封的部件、排气过程所需的排气口、用于真空保持的吸气端口(getter port)等。这是因为，虽然在主体侧真空绝热体内这些部件的装配是方便的，但是在门侧真空绝热体中这些部件的装配位置是受限的。
86.在门侧真空绝热体中，难以将抗传导片60放置在真空空间的前端(即真空空间的边缘侧部分)处。这是因为，与主体不同，门的转角边缘被暴露在外部。更具体地，如果抗传导片60被放置在真空空间的前端，则门的转角边缘会被暴露在外部，因此存在的缺点是，必须构造单独的绝热部分，以使抗传导片60热绝缘。
87.图4c中提出的抗传导片可以被安装在穿过真空空间的管线中。在图4c中，详细描
述了与图4a和图4b的部分不同的部分，并且相同的描述被应用于与图4a和图4b的部分相同的部分。可以在管线64的周边部分处设置具有与图4a相同形状的抗传导片，优选地为褶皱的抗传导片63。因此，可以延长热传递路径，并且可以防止由压力差导致的变形。此外，可以设置单独的屏蔽件，以提高抗传导片的绝热性能。
88.将回过来参考图4a描述第一板10和第二板20之间的热传递路径。穿过真空绝热体的热量可以被分为：表面传导热(surface conduction heat)
①
，其沿着真空绝热体、更特别地沿着抗传导片60的表面传导；支撑件传导热(supporter conduction heat)
②
，其沿着设置在真空绝热体内的支撑件30传导；气体传导热(gas conduction heat)
③
，其通过在真空空间中的内部气体传导；以及辐射传递热(radiation transfer heat)
④
，其通过真空空间传递。
89.传递热可以根据各种设计尺寸而改变。例如，可以改变支撑件，使得第一板10和第二板20可以承受真空压力而不会变形，可改变真空压力，可改变板之间的距离，以及可改变抗传导片的长度。根据分别由板提供的空间(第一空间和第二空间)之间的温度差，可以改变热传递。在该实施例中，考虑到真空绝热体的总热传递量小于由发泡聚氨酯形成的典型绝热结构的总热传递量，已经找到真空绝热体的优选构造。在包括通过使聚氨酯发泡形成的绝热结构的典型冰箱中，有效热传递系数可以被提议为19.6mw/mk。
90.通过对该实施例的真空绝热体的热传递量进行相关分析，气体传导热
③
的热传递量可能变得最小。例如，气体传导热
③
的热传递量可被控制为等于或小于总热传递量的4％。被定义为表面传导热
①
和支撑件传导热
②
的总和的固体传导热的热传递量是最大的。例如，固体传导热的热传递量可以达到总热传递量的75％。辐射传递热
③
的热传递量小于固体传导热的热传递量，但是大于气体传导热的热传递量。例如，辐射传递热
③
的热传递量可以占总热传递量的约20％。
91.根据该热传递分布，当比较热传递
①
、
②
、
③
和
④
时，表面传导热
①
、支撑件传导热
②
、气体传导热
③
和辐射传递热
④
的有效热传递系数(ek：有效k)(w/mk)可以具有数学公式1的顺序。
92.[公式1]
[0093]
ek
固体传导热
》ek
辐射传递热
》ek
气体传导热
[0094]
这里，有效热传递系数(ek)是可以使用目标产品的形状和温度差测量的值。有效热传递系数(ek)是可以通过测量总热传递量和热量被传递的至少一个部分处的温度而获得的值。例如，使用可以在冰箱中定量测量的热源来测量热值(calorific value)(w)，使用分别通过冰箱的主体和门的边缘传递的热来测量门的温度分布(k)，以及传递热量所通过的路径被计算为换算值(conversion value)(m)，从而评估有效热传递系数。
[0095]
整个真空绝热体的有效热传递系数(ek)是由k＝ql/a
△
t给出的值。这里，q表示热值(w)，并且可使用加热器的热值来获得。a表示真空绝热体的截面面积(m2)，l表示真空绝热体的厚度(m)，以及
△
t表示温度差。
[0096]
对于表面传导热，传导热值可以通过抗传导片60或63的入口与出口之间的温度差
△
t、抗传导片的截面面积a、抗传导片的长度l和抗传导片的导热系数(k)(抗传导片的导热系数是材料的材料性质且可以提前获得)获得。对于支撑件传导热，传导热值可以通过支撑件30的入口与出口之间的温度差
△
t、支撑件的截面面积a、支撑件的长度l和支撑件的导热
系数(k)获得。这里，支撑件的导热系数可以是材料的材料性质并且可以提前获得。通过从整个真空绝热体的热传递量减去表面传导热和支撑件传导热可以得到气体传导热
③
和辐射传递热
④
的总和。通过显著降低真空空间50的真空度(vacuum degree)，当不存在气体传导热时，可以通过评估辐射传递热而获得气体传导热
③
和辐射传递热
④
的比率。
[0097]
当在真空空间50内设置有多孔材料时，多孔材料传导热
⑤
可以是支撑件传导热
②
和辐射传递热
④
的总和。多孔材料传导热可以根据各种变量(包括多孔材料的种类、数量等)而变化。
[0098]
根据一个实施例，由相邻杆31形成的几何中心与每个杆31所位于的点(point)之间的温度差
△
t1可以设置为小于0.5℃。而且，由相邻杆31形成的几何中心与真空绝热体的边缘之间的温度差
△
t2可以被设置为小于0.5℃。在第二板20中，第二板的平均温度与通过抗传导片60或63的热传递路径和第二板相交的点处的温度之间的温度差可以是最大的。例如，当第二空间是比第一空间更热的区域时，通过抗传导片的热传递路径和第二板相交的点处的温度变得最低。类似地，当第二空间是比第一空间更冷的区域时，通过抗传导片的热传递路径与第二板相交的点位置处的温度变得最高。
[0099]
这意味着，应该控制除了通过抗传导片的表面传导热之外的、通过其他点传递的热量的量，并且仅在表面传导热占据最大热传递量时才能达到满足真空绝热体的全部热传递量。为此，抗传导片的温度变化可以被控制为大于板的温度变化。
[0100]
将描述构成真空绝热体的多个部件的物理特性。在真空绝热体中，由于真空压力产生的力被施加于所有部件。因此，可以使用具有一定强度(n/m2)水平的材料。
[0101]
在这样的情况下，板10和20以及侧框架70可以由具有足够强度的材料制成，借助该强度，板10和20不会被甚至真空压力损坏。例如，当减少杆31的数量以限制支撑件传导热时，由于真空压力而发生各板的变形，这可能对冰箱的外观有不良的影响。抗辐射片32可以由具有低辐射率且可易于进行薄膜加工的材料制成。而且，抗辐射片32必须确保足够的强度，以不会因外部冲击而变形。支撑件30被设置成具有足够强度，以支撑由真空压力产生的力并承受外部冲击，并且要具有可加工性。抗传导片60可以由具有薄板形状且可以承受真空压力的材料制成。
[0102]
在实施例中，板、侧框架和抗传导片可以由具有相同强度的不锈钢材料制成。抗辐射片可以由比各不锈钢材料的强度弱的铝制成。支撑件可以由比铝的强度弱的树脂制成。
[0103]
不同于从材料的角度来看强度，需要从刚度(stiffness)的角度进行分析。刚度(n/m)是不易变形的性质。为此，虽然使用相同的材料，但其刚度可根据其形状而变化。抗传导片60或63可以由具有一定强度的材料制成，但是材料的刚度可以较低，以便增加耐热性并使辐射热最小化，因为施加真空压力时抗传导片均匀地伸展而没有任何粗糙度。抗辐射片32需要一定水平的刚度，以免由于变形而与另一部件接触。特别地，抗辐射片的边缘可能由于抗辐射片的自身负荷引起的下垂而产生传导热。因此，需要具有一定水平的刚度。支撑件30需要足以承受来自板的压缩应力和外部冲击的刚度。
[0104]
在实施例中，板和侧框架可以具有最高的刚度，以防止由真空压力导致的变形。支撑件(特别是杆)可以具有第二高的刚度。抗辐射片可以具有比支撑件低但比抗传导片高的刚度。最后，抗传导片可以由易于因真空压力而变形且具有最低刚度的材料制成。
[0105]
即使当多孔材料33填充在真空空间50中时，抗传导片也可以具有最低刚度，并且
板和侧框架均可以具有最高的刚度。
[0106]
在下文中，真空压力可以根据真空绝热体的内部状态来确定。如上面已经描述的，在真空绝热体内要维持真空压力，以便减少热传递。这里，容易预料的是，将真空压力维持得尽可能低，以便减少热传递。
[0107]
真空空间可以仅通过支撑件30来抵抗热传递。这里，多孔材料33可以与支撑件一同填充在真空空间50中以抵抗热传递。在不应用支撑件的情况下可以抵抗向多孔材料的热传递。
[0108]
将描述仅应用支撑件的情况。
[0109]
图5是通过应用模拟示出根据真空压力的绝热性能的变化和气体传导率的变化的图。
[0110]
参考图5，可以看出，随着真空压力的降低，即，随着真空度的增加，在只有主体的情况下(图形1)或在主体和门结合在一起的情况下(图形2)，与通过发泡聚氨酯形成的典型产品的情况相比，热负载降低，从而提高了绝热性能。但是，可以看出，绝热性能的改进程度逐渐降低。而且，可以看出，随着真空压力的降低，气体传导率(图形3)降低。但是，可以看到，虽然真空压力降低，但绝热性能和气体传导率提高的比率逐渐降低。因此，优选的是，真空压力尽可能低地降低。但是，这需要长时间来获得过高的真空压力，而且由于过度使用吸气剂而消费大量费用。在该实施例中，从上述观点提出了最佳的真空压力。
[0111]
图6是示出在使用支撑件时通过观察在真空绝热体内部的排气过程中的时间和压力所获得的结果的图。
[0112]
参考图6，为了使真空空间50处于真空状态，在真空空间50中的气体通过真空泵排出，同时通过烘烤蒸发保持在真空空间50的部件中的潜伏气体(latent gas)。然而，如果真空压力达到一定水平或更高，则存在真空压力的水平不能再增加的点(
△
t1)。此后，将真空空间50与真空泵的连接断开并给真空空间50供热来激活吸气剂(
△
t2)。如果吸气剂被激活，真空空间50中的压力会减低一段时间，但是然后会正常化，以维持具有一定水平的真空压力。在吸气剂激活之后维持该一定水平的真空压力约为1.8
×
10-6
torr(托)。
[0113]
在该实施例中，即使通过操作真空泵排出气体真空压力也基本上不再降低的点被设定为在真空绝热体中使用的真空压力的下限，因此设定真空空间50的最小内部压力为1.8
×
10-6
torr。
[0114]
图7是示出通过比较真空压力与气体传导率所获得的结果的图。
[0115]
参考图7，根据真空空间50中的间隙尺寸相对于真空压力的气体传导率被表示为有效热传递系数(ek)的图形。有效热传递系数(ek)是在真空空间50中的间隙具有2.76mm、6.5mm和12.5mm这三种尺寸时测量的。该真空空间50中的间隙被限定如下。当抗辐射片32存在于真空空间50内部时，该间隙是抗辐射片32和与其相邻的板之间的距离。当真空空间50内部并不存在抗辐射片32时，该间隙是第一板与第二板之间的距离。
[0116]
可以看出，由于间隙的尺寸在对应于典型有效热传递系数0.0196w/mk(其被提供给发泡聚氨酯形成的绝热材料)的点处很小，所以即使间隙的尺寸为2.76mm，但真空压力为2.65
×
10-1
torr。同时，可以看出，即使真空压力降低但由气体传导热引起的绝热效果的降低处于饱和的点是真空压力约为4.5
×
10-3
torr的点。4.5
×
10-3
torr的真空压力可以被限定为由气体传导热引起的绝热效果的降低处于饱和的点。而且，当有效热传递系数为0.1w/
mk时，真空压力为1.2
×
10-2
torr。
[0117]
当真空空间50并没有设置支撑件而是设置多孔材料时，间隙的尺寸处于几微米到几百微米不等。在这种情况下，即使真空压力相对高，即当真空度为时，由于多孔材料，辐射热传递量也是小的。因此，使用合适的真空泵来调整真空压力。适合于对应真空泵的真空压力约为2.0
×
10-4
torr。而且，在由气体传导热引起的绝热效果的降低处于饱和的点处，真空压力约为4.7
×
10-2
torr。而且，由气体传导热引起的绝热效果的降低达到典型有效热传递系数0.0196w/mk时的压力为730torr。
[0118]
当支撑件和多孔材料一起被设置在真空空间中时，可以产生和使用真空压力，其介于仅使用支撑件时的真空压力与仅使用多孔材料时的真空压力之间。当仅使用多孔材料时，可以使用最低真空压力。
[0119]
真空绝热体包括：第一板，限定用于第一空间的壁的至少一部分；以及第二板，限定用于第二空间的壁的至少一部分，该第二空间具有不同于第一空间的温度。第一板可以包括多个层。第二板可以包括多个层。
[0120]
真空绝热体还可以包括密封件，其被配置为密封第一板和第二板，以提供第三空间，该第三空间处于真空状态且具有介于第一空间的温度与第二空间的温度之间的温度。
[0121]
当第一板和第二板中的一个被设置在第三空间的内部空间中时，该板可以被表示为内板。当第一板和第二板中的另一个被设置在第三空间的外部空间中时，该板可以被表示为外板。例如，第三空间的内部空间可以是冰箱的存储室。第三空间的外部空间可以是冰箱的外部空间。
[0122]
真空绝热体还可以包括保持第三空间的支撑件。
[0123]
真空绝热体还可以包括将第一板连接到第二板的抗传导片，用以减小在第一板与第二板之间传送的热量的量。
[0124]
抗传导片的至少一部分可以被设置为面向第三空间。抗传导片可以被设置在第一板的边缘与第二板的边缘之间。抗传导片可以被设置在第一板面向第一空间的表面与第二板面向第二空间的表面之间。抗传导片可以被设置在第一板的侧表面与第二板的侧表面之间。
[0125]
抗传导片的至少一部分可以在与第一板的延伸方向基本相同的方向上延伸。
[0126]
抗传导片的厚度可以比第一板或第二板中的至少一个要薄。抗传导片的厚度减小得越多，第一板与第二板之间的热传递就降低得越多。
[0127]
抗传导片的厚度减小得越多，在第一板与第二板之间联接抗传导片可能就越困难。
[0128]
抗传导片的一个端部可以被设置为与第一板的至少一部分重叠。这是为了提供用于将抗传导片的一个端部联接到第一板的空间。在这里，该联接方法可以包括焊接。
[0129]
抗传导片的另一个端部可以被布置为与第二板的至少一部分重叠。这是为了提供用于将抗传导片的另一个端部联接到第二板的空间。在这里，该联接方法可以包括焊接。
[0130]
作为替换抗传导片的另一实施例，可以去除抗传导片，并且使得第一板和第二板中的一个可以比它们之中的另一个薄。在这种情况下，任一厚度都可以大于抗传导片的厚度。在这种情况下，任一长度都可以大于抗传导片的长度。通过这种构造，可以减少通过去除抗传导片而带来的热传递的增加。而且，这个构造可以降低将第一板联接到第二板的难
度。
[0131]
第一板的至少一部分和第二板的至少一部分可以被设置为彼此重叠。这是为了提供用于将第一板联接到第二板的空间。可以在第一板和第二板中的任一者上设置附加盖，其具有薄厚度。这是为了保护薄板。
[0132]
真空绝热体还可以包括用于排放真空空间中的气体的排气端口。
[0133]
在下文中，将简要描述用于排放除霜水的构造。
[0134]
图8是观察冰箱内部的透射图。
[0135]
参考图8，蒸发器7放置在主体2内部，并且流过蒸发器7内部的制冷剂被蒸发以向内部供给冷空气。在蒸发器7中产生的冷空气可以被供给到冷冻室，并且可以供给到通过竖框(mullion)300与冷冻室隔开的冷藏室。竖框可以被称为分隔壁。
[0136]
随着蒸发器7的操作累积，霜累积在蒸发器7的外表面上，并且当累积一定量的霜时，执行除霜操作以去除霜。
[0137]
可以通过向霜施加热量来执行除霜操作，并且通过热量去除的除霜水可以收集在排水盘71中，然后排放到外部。
[0138]
排水部72设置在主体2的壁上，将排水盘71连接到外部。主体2可以设置为真空绝热体，并且可以通过打开真空绝热体来设置排水部72。引导除霜水的排水管85可以穿过排水部72。
[0139]
由于真空绝热体的绝热壁处于高真空状态，因此其可以被设置成具有比由典型的聚氨酯泡沫提供的发泡绝热壁显著更薄的厚度。同样，排水部72也被设置为薄的厚度。然而，有必要减少可能由热传导和热流(tropical flow)引起的冷空气损失，并防止由于除霜水的冻结而导致的管线堵塞。另外，优选减少由于周边部的温度变化而产生的结露的发生，从而提高装置的可靠性。
[0140]
在下文中，将描述提供能够实现上述目的的排水部的结构的构造和操作。
[0141]
图9是根据实施例的提供排水部的部件的透视图。
[0142]
参考图9，排放除霜水的排水部72包括：褶皱管90，其将第一板10的开口和第二板20的开口彼此连接以密封第三空间；以及褶皱管绝热材料80，其与褶皱管90的内部和冰箱内的第一板10接触。褶皱管绝热材料80可以作为单个物品提供，并且以诸如压配合的方式装配到褶皱管中。因此，它可以容易地制造和安装。为简洁起见，褶皱管绝热材料可以被称为绝热材料。
[0143]
褶皱管90可以被理解为一种褶皱型抗传导片63，但由于便于模制而具有能够批量生产的优点。褶皱管90也可以称为薄膜管，其是通过将褶皱型抗传导片63一起命名的具有薄厚度的管。薄管可以被设置为薄的厚度以抵抗导热性。薄管可以通过使用窄的热传导区域来抵抗热传导。如果薄管仅抵抗传导，则薄管可以以去除了褶皱的状态来设置，但是优选地设置褶皱以延长热传导路径。在对每一部分的描述中可以清楚地理解褶皱管和褶皱型传导片的构造。
[0144]
褶皱管90可以以基本圆柱形的形状设置。褶皱管90包括：圆柱形本体93，在其中以环形形状设置许多褶皱；一个联接部分91，其联接到第一板10；以及另一个联接部分92，其联接到第二板20。联接部分91和92用于密封第三空间，并且可以通过焊接等来联接到每个
相关部分。
[0145]
褶皱管绝热材料80包括：头部81，其接触第一板10的内表面，该第一板10提供冰箱内的第一空间的至少一个壁；以及延伸部82，其从头部81延伸到第二板20；以及孔83，其穿过头部81和延伸部82中的每一个的内部。
[0146]
尽管作为示例，除霜水被设置在孔83中，但是不限于除霜水的材料可以从冰箱的内部排放到冰箱的外部。将除霜水引导到外部的排水管85可以插入到孔83中。当其他材料或物品通过排水管排放时，排水管可以被称为贯通管线，并且可以充分考虑诸如电线的结构穿过孔83的情况。然而，可以最优选地示出排水管穿过孔83的情况。
[0147]
图10是排水部的横截面图。
[0148]
参考图10，褶皱管90将第一板10的开口部分和第二板20的开口部分彼此连接以密封真空空间。褶皱管绝热材料80插入褶皱管90中。
[0149]
褶皱管绝热材料80的延伸部82可以插置在褶皱管90的内表面与排水管85之间，以阻挡褶皱管90与排水管85之间的热交换。
[0150]
褶皱管绝热材料80的头部81可以从延伸部82的上端延伸。头部81可以沿着第一板10的内表面同心地延伸。头部81可以被设置为具有预定直径和预定厚度的部分。
[0151]
头部81可以防止第一板10暴露于第一空间。因此，可以阻止通过自然对流和强制对流从冰箱内的冷空气到第一板10的热传递。换句话说，与头部81重叠的第一板10的温度可以高于冰箱内的气体的温度。当然，这种情况可以限于冰箱的情况。
[0152]
这里，需要注意的是，头部81仅被设置到第一板10，而不被设置到第二板20。因此，第二板20可以相对于冰箱外部的气体在整个部分上执行自然对流和强制对流。换句话说，考虑到每个板的开口，第二板20与连接到开口的所有部分进行对流热交换。另一方面，第一板10可以从与开口间隔开预定距离的部分(即，离开头部81的点)与冰箱内的空气进行热交换。
[0153]
结果，从冰箱的内部到外部的传导热传递的距离如此多得增加。换句话说，当从第一板10的中心观察时，温度在与头部81的外边缘对准的点处最低，然后，温度可以随着其进入而升高。即，第一板10的一部分可以用作抵抗热传导的抗传导部分。
[0154]
当然，排水部72中具有最大抗传导的功能的位置可以是褶皱管90。然而，可以通过使用头部81阻挡冰箱内部的空气与板之间的对流的方法来补充至褶皱管9的冷空气损失的缺乏。
[0155]
另一方面，第二板20在连接到开口的所有部分与冰箱外部的空气进行对流热交换。因此，冰箱外部的热量可以沿着褶皱管90引入预定距离。
[0156]
在这种情况下，可以防止排水管85内的除霜水冻结，以防止排水管85被堵塞。另外，根据诸如正常操作和除霜操作的操作模式的变化，可能在排水管85、褶皱管90以及板10和20的周边上产生的露水可以通过预定热量蒸发。因此，可以防止产品由于露水冻结而损坏，并且可以防止产品由于水分而降级。
[0157]
褶皱管90的主体93设有多个褶皱。褶皱旨在通过增加板10和20之间的热传导长度来防止冷空气损失。与褶皱型抗传导片63一样，可以减小厚度以减少传导热传递量，并且还可以通过使用褶状物来进一步减少传导热传递量。
[0158]
褶皱管90的褶皱单元可以包括两个垂直部分95和98、两个水平部分96和97、以及
设置在它们之间的延伸距离部分94。延伸距离部分94具有将水平部分96和97以倒圆方式彼此连接的形状，并且可以设置成大于水平部分96和97中的每一个的宽度。
[0159]
根据上述形状，当仅设置垂直部分95和98时，与仅设置垂直部分95和98以及水平部分96和97的情况相比，延伸距离部分94可以增加沿着褶皱管流动的冷空气和热量的路径。换句话说，可以获得通过传导热传递进一步减少热传递的量的效果。
[0160]
这里，垂直和水平(水平平面和垂直平面是相同的)的含义是指彼此交叉的两个延伸方向，而不仅是正交方向性。
[0161]
褶皱管绝热材料80可以通过发泡材料、可弹性变形材料、软材料、密封材料、中间材料或混合材料或者添加密封件来处理。因此，褶皱管90与延伸部82之间的接触表面、排水管854与延伸部82之间的接触表面以及头部81与第一板10之间的接触表面可以被完全密封。因此，可以阻止通过各部分之间的接触表面的自然对流和强制对流进行的对流冷却。
[0162]
图11至图13是用于说明根据实施例的褶皱管绝热材料的效果的视图，其中，图11是将根据实施例的头部设置在褶皱管绝热材料的一端上的情况与头部设置在褶皱管绝热材料的所有两端上的情况进行比较的视图，图12是示出板之间的传导热流的视图，以及图13是根据绝热方式比较排水部的各点的温度变化的视图。
[0163]
参考图11，与根据实施例的情况(a)不同，示出了在褶皱管绝热材料的两端中的每一端上设置头部82的情况(b)。
[0164]
参考图12，示出了冷空气流动通过的三个路径。详细地说，它被分成三条路径()，即，冰箱内部的路径
①
、真空空间的路径
②
和冰箱外部的路径
③
。在真空空间的路径
②
中，由于褶皱管和褶皱管绝热材料而导致的抗传导的效果很大，因此可以保持相对较低的热传递状态。
[0165]
图13是示出根据四种情况的温度变化的图。
[0166]
参考图13的划分情况。使用厚泡沫的绝热壁的情况被称为a。仅使用褶皱管90的情况被称为b。使用根据实施例的褶皱管90和褶皱管绝热材料80的情况(参考图11中的情况a)被称为c。使用褶皱管90和在两端具有头部的褶皱管绝热材料的情况(参考图11中的情况b)被称为d。
[0167]
在图13的图的水平轴线长度中，真空空间的路径
②
在泡沫的情况下可以基于50mm，而在真空绝热体的情况下可以基于20mm。
[0168]
将描述根据每种情况的温度变化曲线。
[0169]
在绝热壁使用泡沫的情况(a)中，传导路径的距离和温度变化彼此成比例。在仅使用褶皱管的情况(b)中，尽管通过褶皱管本身的绝热效果减少了冷空气损失，但是可以观察到冷空气损失大于其他两种情况。
[0170]
在本实施例的情况(c)中，当与使用褶皱管90和在两端具有头部的褶皱管绝热材料的情况(d)相比时，存在冷空气损失。然而，由于在真空空间的路径
②
中维持高温，所以可以防止除霜水的冷却。换句话说，可以允许从外部接触褶皱管的板的对流加热，以防止除霜水被冷却。
[0171]
而且，在本实施例的情况(c)中，当与仅使用褶皱管的情况(b)相比时，由于低热传导，可以减少冷空气损失。
[0172]
结果，可以同时执行从冰箱内部的热量吸收一定量的热量到排水部72以防止除霜
水被冻结的操作，以及头部81仅设置在冰箱内部的褶皱管绝热材料80上以防止发生冰箱内部的空气冷损失的操作。
[0173]
在下文中，将描述聚焦于固定排水部的视角的另一示例。
[0174]
参考图8至图13描述的内容应用于以下实施例，但是假设在不适用的部分之前应用以下其他实施例的描述。
[0175]
图14是根据另一实施例的排水部的横截面图，且图15是示出褶皱型抗传导片与管道的联接的视图。
[0176]
在图14和图15中，省略了排水管85和褶皱管绝热材料80，但是可以以与原始实施例中相同的方式包括排水管和褶皱管绝热材料。
[0177]
参考图14和图15，褶皱型抗传导片63放置在真空空间中的板10和20中的每一个的内部。褶皱型抗传导片63的最大直径l2大于板10和20中的每者的开口。褶皱型抗传导片63可以不在真空空间内部移动。
[0178]
当与褶皱管90相比时，褶皱型抗传导片63的最大直径相当大。因此，褶皱型抗传导片63可以在各部分之间使用焊接等以定制方法生产，因此，可能需要高生产成本。
[0179]
一侧的管101可以联接到褶皱型抗传导片63的一侧，且另一侧的管102可联接到褶皱型抗传导片63的另一侧。褶皱型抗传导片63的最大直径l2比一侧的管101和另一侧的管102中的每者的直径l1大得多。在此，管可以被配置为联接褶皱管，并且可以被称为用于薄管的联接结构。当薄管具有单独的联接结构时，可以不需要诸如管的单独的联接结构。
[0180]
提供支撑件30的支撑板35和杆31可以设置在真空空间内部。
[0181]
与原始实施例类似，褶皱管绝热材料80可以设置在褶皱型抗传导片63内部和第一板10的内表面上，因此可以减少对流热传递。
[0182]
图16是示出根据另一实施例的制造冰箱的方法的流程图，重点在于制造除霜水的排水部的方法，但不限于此。即，它被理解为提供穿过真空绝热体的所有管线的方法。
[0183]
参考图16，执行作为第一过程的制备放置在真空空间内的支撑件30以及板10和20的制备过程(s1至s3)，以及作为第二过程的将褶皱型抗传导片63联接到管101和102的过程(s4)。
[0184]
将描述第一过程。
[0185]
首先，将设置在一侧的支撑板35安置在设置在一侧的板10和20上(s1)。在此，一侧和另一侧是指可以成对设置且不具有方向性的部分中的任何一个。这同样适用于下文。
[0186]
将抗辐射片32安置在一侧的支撑板35上(s2)。抗辐射片32可以放置在该一侧的支撑板35上以固定而不移动。
[0187]
此后，可以安置另一侧的支撑板35以对应于该一侧的支撑板35。一侧的支撑板和另一侧的支撑板可以被理解为分别对应于第一板的内表面和第二板的内表面的部分。
[0188]
在第二过程中，可以将一侧的管101和另一侧的管102联接到褶皱型抗传导片63的两个开口端(s4)。当该过程结束时，可以提供在其中管和褶皱型抗传导片被一体形成的褶皱型组件。
[0189]
此后，执行将两个部分一体形成的第三过程。
[0190]
首先，可以将褶皱型组件安置并插入到一侧的板的通孔中(s10)。该一侧的板的通孔可以具有使得管101被插入的直径，并且可以在放置支撑板之前被设置(s1)，但不限于
此。由于该一侧的板的通孔小于褶皱型抗传导片的最大直径，所以褶皱型抗传导片可以在不与通孔分离的情况下固定就位。
[0191]
此后，可以将插入的一侧的管101联接到一侧的板10(s11)。在此，两个部分也可以是金属部分并通过焊接等彼此联接。
[0192]
此后，安置另一侧的板20，使得另一侧的管102插入到另一侧板20的通孔中(s12)，并且将另一侧的管102和另一侧的板20彼此联接(s13)。
[0193]
在此，即使在将另一侧的管102安置在另一侧的板20上的过程(s12)中，由于另一侧的板的通孔小于褶皱型抗传导片的最大直径，所以褶皱型抗传导形状可以固定就位而不与通孔分离。
[0194]
管101和102与板10和20之间的联接(s11至s13)可以以不同的方式执行。
[0195]
例如，在通过诸如焊接的方法将一侧的管101联接到一侧的板10的过程(s11)之前，在仅安置一侧的管101和一侧的板10的状态下，也可以安置另一侧的管102和另一侧的板20(s12)。此后，可以完成一侧的管101和一侧的板10的联接(s11)以及另一侧的管102和另一侧的板20的联接(s13)。
[0196]
而且，一侧的管101和一侧的板10的联接以及另一侧的管102和另一侧的板20的联接(即，两个联接过程)可以一次执行或者可以单独执行。
[0197]
在成对的板10和20中具有管的褶皱型抗传导片63可以通过上述过程准确地定位。
[0198]
此后，将成对的板10和20彼此密封(s14)，并且可以抽出空气以产生内部真空空间(s15)。
[0199]
在上述实施例中，如果存在足以在褶皱型抗传导片的端部处与板重叠的一体形成凸台(boss)，则管101和102可以不用作单独的部件，而是可以相对于板固定就位。然而，为了使足以改变褶皱型抗传导片的最大直径和最小直径的形状变形，可以由于处理困难而应用单独管。
[0200]
在下文中，将描述另一实施例，其视角主要为观察固定排水部。参考图8至图13描述的内容应用于以下实施例，但是假设在不适用的部分之前应用以下其他实施例的描述。
[0201]
图17是示出根据另一实施例的褶皱管和联接到褶皱管的两端中的每一端的部分的视图，并且图18是根据另一实施例的排水管的横截面视图。
[0202]
在图17和图18中，省略了排水管85和褶皱管绝热材料80，但是可以假设以与原始实施例中相同的方式包括排水管和褶皱管绝热材料。
[0203]
参考图17和图18，引导板111可以联接到褶皱管90的一侧，并且另一侧的管102可以联接到褶皱管90的另一侧。
[0204]
如可通过上文描述清楚地理解，褶皱管90可以被设置成具有小于褶皱型抗传导片63的最大直径的最大直径。结果，褶皱管90可以更方便和简单地安装在真空绝热体上。
[0205]
将详细描述根据另一实施例的排水部的结构。
[0206]
褶皱管90的一侧可以联接到第一板10，并且褶皱管90的另一侧可以联接到第二板10。褶皱管90的一侧可以在引导板111被联接的状态下间接地联接到第一板10。褶皱管90的另一侧可以在另一侧的管102被联接的状态下直接或间接地联接到第二板20。
[0207]
第一板的通孔和第二板的通孔可以具有不同的直径。这是因为在产品的生产过程中难以管理两个通孔的对准尺寸。换句话说，因为尽管直径较小，但是在两个通孔中出现未
对准的位置，所以无论位置有多精确，产品的质量都可能受到影响。
[0208]
为了防止这种现象，根据又一实施例，第一板10的通孔可以大于第二板20的通孔。当两个板10和20垂直对准时，第一板10的通孔的面积包括第二板20的通孔的整个面积。
[0209]
因此，即使在制造板10和20之后位置略微扭曲，引导板111也可以在褶皱管90安置在第二板20上的状态下关闭第一板10的通孔。因此，在安装褶皱管90和密封真空空间方面上没有问题。
[0210]
为了提供上述构造和操作，提供排水部的每个部分的直径可以具有以下相互关系。
[0211]
首先，引导板111的外径l6可以设置为大于第一板10的通孔的直径l7。因此，引导板111可以实现板之间的密封。
[0212]
第一板10的通孔的直径l7可以设置为大于或等于褶皱管的最大直径l4。因此，褶皱管90可以在板10和20被联接的状态下安装到真空空间中。当然，第一板10的通孔的直径l7可以设置为与褶皱管的最大直径l4相同。然而，由于制造的便利性和由金属制成的部分的特性，第一板10的通孔的直径l7可以略大于褶皱管的最大直径l4。
[0213]
引导板111的内径l8可以设置为小于褶皱管的最大直径l4且大于褶皱管90的端部的直径l3。因此，引导板111可以通过被褶皱管的端部钩住而得以支撑。在此，褶皱管的端部的直径可以被称为其外径。
[0214]
褶皱管90的端部的直径l3可以设置为等于或大于另一侧的管102的直径l5。因此，可以容易地执行褶皱管和另一侧的管的联接。
[0215]
第二板的通孔的直径l9可以设置为大于褶皱管的端部的直径l3和另一侧的管102的直径中的每一个。因此，褶皱管90可以联接到第二板20。当然，为了将来各部分之间的可靠焊接，第二板的通孔的直径l9可以设置为小于褶皱管的最大直径l4。因此，可以提高密封的便利性。此外，第二板的通孔的直径l9不设置得太大，使得两个部分之间的距离尽可能地减小。因此，期望通过焊接等来提高密封操作的可靠性。
[0216]
另一方面，例如，另一侧的管102联接的位置可以是第一板10和第二板20中的第二板20，即，提供冰箱内部空间中的壁的至少一部分的板。其原因在于，由于冰箱内部的空间较窄，所以优选将排水管的抽出部(withdrawal)引导预定长度并消除额外突出的管。
[0217]
不限于此，另一侧的管102可以安装在冰箱的内部上，即，安装在第一板10上。在这种情况下，可以抑制当引导板111安装在冰箱内部时产生的传递到褶皱管的冷空气的增加。换句话说，当引导板111安装在冰箱内部时，所传导的热量与引导板111差不多的部分的厚度可以在与褶皱管绝热材料的头部81垂直对准的位置处厚度增加。
[0218]
在这种情况下，存在如下缺点：由于对流热传递而导致的冷空气损失的减少(其是由于褶皱管绝热材料的头部81而获得的)可能降低，但是当引导板设置得较薄时，因为冷空气传导的能力降低，所以可以忽略它。
[0219]
图19是示出根据又一实施例的制造冰箱的方法的流程图，重点在于制造除霜水的排水部的方法，但不限于此。即，它被理解为提供穿过真空绝热体的所有管线的方法。
[0220]
参考图19，作为第一过程，将引导板111和另一侧的管102联接到褶皱管90(s21)，并且作为第二过程，在诸如支撑件30等的真空空间内的部分被容纳的状态下，执行联接板构件10和20的过程(s22)。提供褶皱管组件作为第一过程的产品。
[0221]
与另一实施例类似，第一过程和第二过程可以在不同时间在单独的地方执行。
[0222]
可以将褶皱管组件插入到板的通孔中(s30)。当褶皱管组件被插入到板10和20中的每者的通孔中时，可以首先将另一侧的管102插入到第一板10中(s30)。可以执行褶皱管组件的插入，直到引导板111被钩住并支撑在第一板10的内表面上为止。由于第一板10的通孔大于褶皱管，因此褶皱管组件可以容易地插入。
[0223]
在引导板111安置在第一板10上的状态下，优选地，第二板20的通孔可以与另一侧的管102的中心匹配。另一方面，引导板111的中心和第一板10的通孔的中心可以彼此不匹配。然而，如已经描述的，可以容易地执行各部分之间的联接。
[0224]
此后，可以将另一侧的管102和第二板20彼此联接(s31)。此后，可以将引导板111和第一板10彼此联接(s32)。
[0225]
在褶皱管的联接操作中，与第一板的联接过程(s32)在与第二板的联接过程(s31)之后执行。原因在于，在与第二板的联接过程(s31)期间，在褶皱管中可能发生位移，并且在这种情况下，可以通过允许引导板111移动来吸收位移。
[0226]
另一方面，当首先执行与第一板的联接过程(s32)时，另一侧的管102可能不吸收位移。因此，褶皱管的位移保留在褶皱管中，这可能导致产品的劣化和破裂。
[0227]
此后，完成排水部72的密封操作，并且可以在真空绝热体内产生真空以终止操作(s33)。
[0228]
在该实施例中，可以看出，即使每个部分的尺寸和部件之间的相互位置不完全匹配，也完成了准确的组装操作。该实施例是由于产品的下述固有限制，因为即使由于小误差而导致的组装缺陷也会导致真空破坏，所以真空绝热体的性能没有发挥。工业应用性
[0229]
根据这些实施例，通过提供穿过真空绝热体的内部和外部的管，可以提高将设置在冰箱内部的蒸发器的除霜水引导到外部的排水部的产品可靠性。
[0230]
根据这些实施例，由于实现了确保真空绝热体的半永久可靠性、减少热损失、以及防止由于管线流体冻结而导致的故障的目的，因此可以说其在冰箱行业中的应用是迫切期望的。