1.本发明属于合金材料技术领域，具体涉及一种电站用高强镍基高温合金的快速热处理方法。


背景技术：

2.由于国内丰富的煤炭资源及特殊的能源结构，在我国燃煤火电厂提供了约70％的电力能源，并且在未来的时间内煤电仍然占据主导位置。针对现阶段节能减排的需求，提升火电机组参数，采用高参数超超临界火电机组是现阶段的主要发展方向，因此对机组的服役材料提出了极高的性能要求，尤其是针对高参数机组过/再热器管，其要求在服役期间将承受高温蠕变、热疲劳、氧化及高温烟气腐蚀等多重因素的影响。开发出可以满足高参数机组过/再热器管使用性能需求的高温合金材料已成为火力发电行业亟待解决的课题。
3.针对机组过/再热器管用材料，传统的耐热钢已经不能满足需求，针对更高使用温度欧美及日本等国主要使用镍基高温合金，如美国in740h镍钴铬基合金及cca617等镍基合金，针对国内需求我国自主研发的新型高强镍基高温合金。传统固溶+时效工艺需要三步或四步处理，针对大型部件热处理需要极大的能耗和费用，同时对于大型部件采取快速冷却过程中产生明显的内应力，进而萌生裂纹导致零件失效。因此基于以上两点希望热处理能够简化工艺步骤和热处理时间，同时降低由于冷速较快产生的内应力，最终改善合金的加工和使用性能。因此，必须采用合理有效的热处理工艺提高生产效率。


技术实现要素：

4.为解决上述技术问题，本发明的目的在于提供一种电站用高强镍基高温合金的快速热处理方法，本发明可有效调控合金性能，减少内应力及微裂纹的产生，解决热处理工艺复杂且能耗较高的问题，提高合金综合性能，有利于后续材料的服役。
5.一种电站用高强镍基高温合金的快速热处理方法，所述合金的基本组成质量百分比为：cr：15％～18％，co：15％～20％，ti：0.5％～1.5％，al：3.5％～4.5％，w：8.5％～10％，si：≤0.5％，mn：≤0.5％，nb：0.5％～1.5％，c：0.03％～0.08％，余量为ni。
6.经过研究，本发明的发明人发现，高强镍基高温合金铸锭具有以下特点：(1)不含有σ相等低熔点相，析出强化相为γ
′
相；(2)含有nb和ti易与c结合生成尺寸较大的碳化物。本发明的发明人发现合适的冷却速率能够有效调控组织中析出强化相的形貌及数量，有效改善合金力学性能。
7.为解决上述技术问题，本发明所采用的一种适用于高温镍基合金的快速热处理的方法，其特征在于将镍基合金固溶后直接以不同速率进行冷却。
8.进一步地，所述热处理固溶温度为1170～1190℃，固溶时间为2h，样品进行空冷，随后加热至1020℃保温2h随后以不同速率进行冷却。在固溶处理后，γ
′
析出相完全溶解与基体，碳化物体积减小，剩余碳化物呈长条状不规则分布于基体中，通过固溶有效调整晶粒尺寸。
9.进一步地，将固溶后样品直接以不同冷速进行冷却，冷却速率为3～80℃/min。冷却后组织中析出γ
′
析出相。
10.优选地，在上述镍基合金热处理方法中，第一级均匀化热处理温度在1180℃，固溶时间2h。
11.按照本发明提供的快速热处理方法，本发明在仅通过两步热处理的前提下，获得了与固溶+时效接近甚至更优的性能，有效减少了热处理的步骤和时长，同时降低由于冷速较快产生的内应力，最终改善合金的加工和使用性能。
12.本发明至少具有如下有益的技术效果：
13.1、通过均匀化热处理工艺，可获得与传统固溶+时效接近甚至更优的性能，。
14.2、本发明合金采用快速时效热处理工艺，相比固溶+时效两步均匀化热处理工艺可有效缩短均匀化时间，提高热处理效率，降低能耗。
附图说明
15.图1中(a)和(b)分别为传统固溶+时效的显微组织。
16.图2中(a)和(b)分别为快速热处理的显微组织。
17.图3为快速热处理的显微组织。
18.图4中(a)和(b)分别为jmat pro模拟不同冷速相应析出相含量。
具体实施方式
19.以下结合附图和实施例对本发明做出进一步的说明。
20.实施例1：实验材料按如下配比进行熔炼，质量百分比cr：15％～18％，co：15％～20％，ti：0.5％～1.5％，al：3.5％～4.5％，w：8.5％～10％，si：≤0.5％，mn：≤0.5％，nb：0.5％～1.5％，c：0.03％～0.085％，余量为ni。铸造后经均匀化及热轧后得到成品。
21.为本实施例的镍合金经过传统固溶+时效处理，即将轧制后的合金在1120℃保温4小时进行固溶处理，空冷至室温后在760℃保温8小时，随后升温至860℃保温2小时，完成后空冷至室温。如图1所示是处理后的组织扫描电镜照片，晶界图1a显示晶粒尺寸约为70～120μm，存在不连续的碳化物，图1b显示晶内存在大量致密析出相，析出相尺寸约为30～50nm。
22.实施例2：对实施例1合金采用本发明提供的方法对镍合金进行不同工艺的单步快速处理，在1180℃固溶2h空冷，随后1020℃保温2h后直接以约80℃/min冷却至室温，按此例快速处理后的组织形貌如图2。根据图1及图2显示的均匀化前后组织可以明显发现，经过本发明所制定的处理后，两者在晶界的碳化物及晶内的析出强化相形貌及数量类似。表1为传统固溶+时效三步热处理及本例快速热处理室温拉伸性能对照表，可以看出其强度略低，塑性优于传统多步热处理工艺。
23.表1实施例1与实施例2室温拉伸性能对照表
24.样品编号抗拉强度/mpa断后延伸率/％实施例1125725.1实施例2121936.3
25.实施例3：对实施例1合金采用本发明提供的方法对镍合金进行不同工艺的单步快
速处理，在1180℃固溶2h空冷，随后1020℃保温2h后直接以3℃/min冷却至室温，按此例快速处理后的组织形貌如图3。表2为传统固溶+时效三步热处理及本例快速热处理室温拉伸性能对照表，可以看出其强度及塑性均优于传统热多步处理工艺。同时对于大型部件由于不经过快速冷却可极大的防止在冷却过程产生的内应力进而萌生裂纹，最终导致开裂。
26.表2实施例1与实施例3室温拉伸性能对照表
27.样品编号抗拉强度/mpa断后延伸率/％实施例1125725.1实施例3130126.9
28.实施例4：采用本发明利用jmat pro可快速根据所需析出相体积分数确定冷却速率，冷却速率与析出相体积分数关系如图4。结合图4可知，冷却速率较快，析出相体积分数明显降低，反之当冷却速率较慢时析出相体积分数较高，通过调控冷却速率可有效调控析出相体积分数进而调控材料性能。通过热力学软件计算结合快速热处理工艺，可以极大降低热处理全周期的时间，短的处理时间可有效节约能源，提高生产效率。
29.总体而言，通过本发明可有效的提升热处理设计及实施周期，本处理方法不仅限于本实施例合金，在类似镍基合金也有极大的应用前景。本发明针对大型部件考虑及内应力不同部位冷却速率差异建议使用较低的冷却速率，而针对小型部件则可使用多种不同冷却速率，应用范围更广，调整范围更大。
30.除以上实施例以外，本发明还可以有其他实施方式，凡采用等同替代或等效形成的技术方法，均落在本发明要求的保护范围。